График центрального качественного регулирования.

 

Для создания устойчивого гидравлического режима работы тепловых сетей и надёжной эксплуатации в котельной предусмотрено центральное качественное регулирование отпуска теплоты при постоянном расходе воды на основании температурных графиков.

Расчет температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах производится по уравнениям

 

                                              (7.1)

                                                          (7.2)

 

где τ_1,0 и τ_2,0 - температуры воды в подающем трубопроводе тепловых сетей и после системы отопления, °С

  - относительная отопительная нагрузка (по отношению к расчетной при температуре наружного воздуха t_{H .0})

 

 

 

где t_H - текущая температура наружного воздуха, °С

∆ t ''₀ - расчётный температурный напор в отопительных приборах, °С

∆ t '₀ =0,5-(τ''_3,0 + τ ''₂)- t_{B =} 0,5∙(95+70)-18=64,5 °С

 

где τ''_3,0 - расчётная температура воды в подающем трубопроводе отопительной системы (после смесительного устройства), ° С τ''_3,0 = 95°С

δτ ' '_3,0 - расчётная разность температур сетевой воды в трубопроводах на тепловом пункте, °С

δτ' ' ₀   = τ ''_1.0 - τ ''_2.0 = 120- 70 = 50°С

θ' - расчётная разность температур воды в отопительной системе, ° С

θ' = τ''_3,0 - τ ''_2.0 = 120 -70 = 50°С

 

 

τ _1,0 = 18+64,5·1^0,8 + (50-0,5∙25)·1=120°С

τ _2,0 = 18+64,5·1^0,8 – 0,5∙25∙1=70°С

2.   

τ_1,0 = 18+64,5·0,884^0,8 + (50-0,5∙25)·0,884=109,6°С

τ_2,0 = 18+64,5·0,884^0,8 – 0,5∙25∙0,884=65,4°С

 

3.   

τ_1,0 = 18+64,5·0,767^0,8 + (50-0,5∙25)·0,767=99,0°С

τ_2,0 = 18+64,5·0,767^0,8 – 0,5∙25∙07675=60,6°С

 

4.   

τ_1,0 = 18+64,5·0,651^0,8 + (50-0,5∙25)·0,651=88,2°С

τ_2,0 = 18+64,5·0,651^0,8 – 0,5∙25∙0,651=55,6°С

 

5.   

τ_1,0 = 18+64,5·0,535^0,8 + (50-0,5∙25)·535=77,2°С

τ_2,0 = 18+64,5·0,535^0,8 – 0,5∙25∙0,535=50,4°С

 

6.   

τ_1,0 = 18+64,5·0,419^0,8 + (40-0,5∙25)·0,419=65,8°С

τ_2,0 = 18+64,5·0,419^0,8 – 0,5∙25∙0,419=44,9°С

 

7.   

τ_1,0 = 18+64,5·0,302^0,8 + (50-0,5∙25)·0,302=54,1°С

τ_2,0 = 18+64,5·0,302^0,8 – 0,5∙25∙0,302=39°С

 

8.   

τ_1,0 = 18+64,5·0,233^0,8 + (50-0,5∙25)·0,233=46,8°С

τ_2,0 = 18+64,5·0,233^0,8 – 0,5∙25∙0,233=35,2°С

 

Все расчеты сведем в таблицу 4.

 

Таблица 4. Температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе в зависимости от t_n.

	-25	-20	-15	-10	-5	0	5	8
	120	109,6	99,0	88,2	77,2	65,8	54,1	46,8
	70	65,4	60,6	55,6	50,4	44,9	39,0	35,2

 

По данным таблицы 4 строим график центрального качественного регулирования отпуска теплоты потребителям для открытой системы теплоснабжения рис 3.

 

Рисунок 3. График центрального качественного регулирования отпуска теплоты

 

Срезку температурного графика производим при температуре 60 ° C.

 

 

Определение расчетных расходов сетевой воды.

Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию:

 

а) жилой поселок

 

б) консервный завод

 

в) гараж

 

Расход сетевой воды на горячее водоснабжение при открытой системе теплоснабжения:

 

а) жилой поселок

;         

 

Так как тепловая мощность потребителей менее 100 МВт, суммарный расход сетевой воды определяется по формуле:

                                                                        (8.1)

Для определения максимального расхода сетевой воды необходимо учитывать коэффициент часовой неравномерности p [1 форм. 2.13].

                                                                                 (8.2)

Для жилого поселка , для производственного объекта , на санитарные нужды .

Максимальный часовой расход сетевой воды на горячее водоснабжение:

 

а) жилой поселок

 

Суммарный расход сетевой воды:

 

а) жилой поселок

 

 

б) консервный завод

в) гараж

 

Выбор трассы

Предусматриваем прокладку тепловых сетей в жилом поселке и к административному зданию бесканальным способом. Пересечение дорог тоже осуществляем бесканальным способом.

Для компенсации тепловых удлинений используем Г-образные участки трубопроводов или П-образные компенсаторы, которые устанавливаем между упорными неподвижными опорами.