Расчет наклонных сечений плиты на прочность.

Проверка прочности по поперечной силе наклонных сечений плиты производится из условия, ограничивающего развитие наклонных трещин:

101,47 > 93,96

Рис 3. Огибающие эпюры

где Q – поперечная сила в расчетном сечении;

R_bt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.

Условие не выполняется, прочность не обеспечена.

Расчет на трещиностойкость.

Расчетом ограничивается ширина раскрытия поперечных трещин.

Определение ширины раскрытия поперечных трещин в конструкции с арматурой периодического профиля производится по формуле:

где D _cr = 0,02 см – предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин;

- напряжение в рабочей арматуре;

М_i^’ – изгибающий момент для расчета на трещиностойкость в расчетном сечении;

Е_s – модуль упругости ненапрягаемой арматуры =2,06 ×10⁸ кПа;

R_r – радиус армирования, определяемый по формуле;

Здесь А_r = b×(a_s + 6×d) = 1×(0,072+0,026) = 0,098 см² – площадь зоны взаимодействия арматуры с бетоном;

Тогда = 0,0104cм <0.02см

Условие выполняется трещины в растянутой зоне раскрываются меньше допустимой величины.

 

Опорное сечение

Расчет наклонных сечений плиты на прочность.

Проверка прочности по поперечной силе наклонных сечений плиты производится из условия, ограничивающего развитие наклонных трещин:

101,47 < 104,76

где Q – поперечная сила в расчетном сечении;

R_bt – расчетное сопротивление бетона осевому растяжению.

Условие выполняется, прочность обеспечена.

Расчет на трещиностойкость.

Расчетом ограничивается ширина раскрытия поперечных трещин.

Определение ширины раскрытия поперечных трещин в конструкции с арматурой периодического профиля производится по формуле:

где D _cr = 0,02 см – предельное значение расчетной ширины раскрытия трещин;

- напряжение в рабочей арматуре;

М_i^’ – изгибающий момент для расчета на трещиностойкость в расчетном сечении;

Е_s – модуль упругости ненапрягаемой арматуры =2,06 ×10⁸ кПа;

R_r – радиус армирования, определяемый по формуле;

Здесь А_r = b×(a_s + 6×d) = 1×(0,072+0,026) = 0,098 см² – площадь зоны взаимодействия арматуры с бетоном;

Тогда = 0,0104cм <0.02см

Условие выполняется трещины в растянутой зоне раскрываются меньше допустимой величины.

 

 

 

 

3.2.Расчет главной балки.

3.2.1.Определение расчетных усилий.

 

Постоянная нагрузка на пролетное строение складывается из собственного веса конструкции и веса мостового полотна.

Нормативная нагрузка на 1 пог. м главной балки определяется, кН/м².

- от собственного веса

- от веса мостового полотна с ездой на балласте

где V и l_п – объем железобетона и полная длина пролетного строения;

n – число главных балок;

b_б – ширина балластного корыта 3,6 м, для однопутных мостов.

Коэффициенты надежности по нагрузке g_f для постоянных нагрузок при расчете на прочность принимаются:

- для собственного веса конструкции g _{f 1} = 1,1 (0,9);

- для веса мостового полотна с ездой на балласте g _{f 2} = 1,3 (0,9);

Из двух указанных значений коэффициентов надежности по нагрузке принимается то, которое создает наиболее невыгодное суммарное воздействие постоянной и временной нагрузки.

При расчете на прочность нормативная временная нагрузка по схеме СК, при однозначной линии влияния используется в расчетах в виде:

,

- эквивалентная нагрузка класса К=1, принимаемая в зависимости от длины загружения линии влияния 𝜆 и положения ее вершины (см. Рис. 3)

К-класс заданной нагрузки(К=11)

Нормативная нагрузка на участках определяется по формулам:

 

Рис 4. Линии влияния усилий в разрезной балке

Динамический коэффициент к нагрузкам от подвижного состава определяется по формуле:

 

При расчете на прочность.

где  - площадь линии влияния;

 - коэффициент надежности по нагрузке (при λ=12,8, =1,26).