Навигация:

Главная Случайная страница Обратная связь ТОП Интересно знать Избранные Новые материалы

Топ:

Выпускная квалификационная работа: Основная часть ВКР, как правило, состоит из двух-трех глав, каждая из которых, в свою очередь...

Эволюция кровеносной системы позвоночных животных: Биологическая эволюция – необратимый процесс исторического развития живой природы...

Проблема типологии научных революций: Глобальные научные революции и типы научной рациональности...

Интересное:

Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...

Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...

Искусственное повышение поверхности территории: Варианты искусственного повышения поверхности территории необходимо выбирать на основе анализа следующих характеристик защищаемой территории...

Дисциплины:

Автоматизация Антропология Археология Архитектура Аудит Биология Бухгалтерия Военная наука Генетика География Геология Демография Журналистика Зоология Иностранные языки Информатика Искусство История Кинематография Компьютеризация Кораблестроение Кулинария Культура Лексикология Лингвистика Литература Логика Маркетинг Математика Машиностроение Медицина Менеджмент Металлургия Метрология Механика Музыкология Науковедение Образование Охрана Труда Педагогика Политология Правоотношение Предпринимательство Приборостроение Программирование Производство Промышленность Психология Радиосвязь Религия Риторика Социология Спорт Стандартизация Статистика Строительство Теология Технологии Торговля Транспорт Фармакология Физика Физиология Философия Финансы Химия Хозяйство Черчение Экология Экономика Электроника Энергетика Юриспунденкция

Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок.

2017-12-21

537

0.00 из 5.00 0 оценок

Заказать работу

Содержание

Стр 1 из 5Следующая ⇒

Постоянные нагрузки.

Распределение по поверхности нагрузки от веса конструкции покрытия заданного типа приведены в таблице.

Элемент покрытия	Нормативная нагрузка, кН/м²	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН/м²
Кровля
Слой гравия, втопленного в битум.	0,16	1,3	0,208
Четырёхслойный рубероидный ковёр	0,12	1,3	0,156
Цементная стяжка	0,45	1,3	0,585
Утеплитель-пенобетон 110мм	0,55	1,3	0,715
Обмазочная пароизоляция	0,05	1,3	0,065
Ребристые плиты покрытия ( =70мм, =25кН/м³)	1,75	1,1	1,925
Решетчатая балка (V_b=4,84м³,пролёт 18м, шаг колонн 6м,бетон тяжёлый).4,8425/(186)=1,12кН/м²	1,12	1,1	1,232
Итого:			4,886

С учетом коэффициента надёжности по назначению здания _n=1(класс ответственности I) и шага колонн в продольном направлении 6м, расчётная постоянная нагрузка на 1м ригеля рамы G=4,886*1*6=29,317кН/м.

Нормативная нагрузка от 1м²стеновых панелей из бетона на пористом заполнителе марки по плотности D900 при толщине 240мм составит 9,9*0,24=2,376 кН/м², где =9,9 кН/м³-плотность бетона на пористом заполнителе.

Нормативная нагрузка от стен и остекления оконных переплетов:

на участке между отметками 13,8 и 16,2м

G₁=2.4*6*2,376*1.1*1=6,272 кН

на участке между отметками 10,2 и 13,8м

G₂=(1.2*6*2,376+2,4*6*0.5)*1.1*1=26,74 кН

на участке между отметками 0,00 и 10,2м

G₃=(1.2*6*2.97+10.2*6*.5)*1.1*1=57.182 кН

Расчетные нагрузки от собственного веса колонн из тяжёлого бетона ( =25кН/м³):

колонна по оси А, подкрановая часть с консолью

G₄₁=(0,8*9,45+0,6*0,5+0.5*0,5*0,5)*0.4*25*1.1*1=87,835кН

надкрановая часть G₄₂=0.4*0.6*3,9*25*1.1*1=25,74кН

итого: G₄=G₄₁+G₄₂=113,575кН

колонна по оси Б, подкрановая часть с консолями

G₅₁=(0,8*9,45+2*0.6*0,65+0,65*0,65)*0.4*25*1.1*1=96,38кН

надкрановая часть G₅₂=G₄₂=24,45кН

итого: G₅=120,83кН

Расчетная нагрузка от собственного веса подкрановых балок (приложению XII) и кранового пути (1,5кН/м) будет равна: G₆=(35+1,5*6)*1,1*1=48,4кН.

Временные нагрузки.

Снеговая нагрузка для расчета поперечной рамы принимается равномерно распределенной во всех пролетах здания.Для данного района строительства(г.Москва) s₀=1,0кПа s=1,0*1=1,0кПа. Коэффициент надежности для снеговой нагрузки .

Тогда расчетная нагрузка от снега на 1м ригеля рамы

Р_sn=1.0*1.4*6*1=8,4 кН/н , т.к. <25^о

Длительно действующая часть снеговой нагрузки составит Р_sn._l=0.5*8,4=4,2кН/м

Крановые нагрузки.

По приложению находим габариты и нагрузки от мостовых кранов грузоподъёмностью Q=32,5т:ширина крана В_к=6,3м;база крана А_к=5,1м; нормативное максимальное давление колеса рана на подкрановый рельс Р_max._n=235кН; G_т=8,7т;G_к=28т.

Нормативное минимальное давление Р_min._n =0,5(Q+Q_k)- Р_max._n=0,5(313,9+28*9,81)-235=59,3кН.

Нормативная горизонтальная нагрузка

Т_n=0,5*0,05(Q+Q_т)=0,5*0,05(313,9+8,7*9,81)=9,98кН

Расчетные крановые нагрузки вычисляем с учетом коэффициента надёжности по нагрузке . Определим расчетные нагрузки от двух сближенных кранов по линии влияния D_max=P_max* * * =235*1.1*1,95*1=504,075кН

D_min= P_min* * * =127,198кН

Т=Т_п* * * =9,98*1,1*1,95*1=21,41кН

Ветровая нагрузка.

Самара расположена в ветровом районе по скоростным напорам ветра. Нормативное значение ветрового давления равно w_о=0,23кПа.

Для заданного типа местности С с учетом коэффициента k получим значения ветрового давления по высоте здания:

На высоте до 5м: W_n₁=0,5*0,23= 0,115 кПа

10м: W_n₂=0,65*0,23=0,1495кПа

20м: W_n₃=0,85*0,23=0,1955кПа

Вычислим значения на отметках верха колонн и покрытия:

На отметке 13,200м W_n₄=0,1495+[(0,1955-0,1495)/(20-10)]*(13,2-10)=0,7642кПа

На отметке 15,29м W_n₅= 0,1495+[(0,1955-0,1495)/(20-10)]*(15,29-10)=0,173кПа

Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяем равномерно распределенным

W_n=2M/H²=0,14кПа

Для определения ветрового давления с учетом габаритов здания находим аэродинамические коэффициенты с_е=0,8 с_е3=-0,4. Тогда с учетом коэффициента надёжности по нагрузке и шага колонн 6м: равномерно-распределённая нагрузка на колонну рамы с наветренной стороны w₁=0,14*0.8*1.4*6*1=0,9425кН/м

С подветренной стороны w₂=0,26*0.4*1.4*6*1=0,47кН/м

Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка от давления ветра на ограждающие конструкции выше отметки 15,300м

W= (W_n4 +W_n5)/2*(h₅-h₄)*(c_e-c_e3)* * *L=3,561кН.

Расчет стоек балки.

Сечение 17-18

N=2,43кН M=20,55кН*м -M=-9,77кН*м

сначала определяем сечение продольной рабочей арматуры у наиболее растянутой грани (слева) при действии изгибающего момента:

e_o=8,457м

e=e_o+(h_o-a)/2=8,667м

A¹_s= )/(R_sc(h_o-a¹)=-3358мм²

то расчет ведем без учета сжатой арматуры

=Ne/(R_bbh_o²)=0,02

A_s=( R_bbh_o-N)/R_s=153мм²

Принимаем у левой грани 2 диам.10А-II(A_s=157мм²)

Требуемая площадь сечения растянутой арматуры у правой грани при действии М=9,77 составит A_s=72мм². С учетом сортамента арматуры класса А- II принимаем и у правой грани 2d10.

Проектирование колонны.

Проектирование фундамента

Компоновка поперечной рамы и определение нагрузок.

Компоновку поперечной рамы производим в соответствии с требованиями типизации конструктивных схем одноэтажных промышленных зданий. Находим высоту надкрановой части колонн, принимая высоту подкрановой балки h_п.б=0,8м (по приложению XII), а кранового пути h_рельса =0,15м с учетом минимального габарита приближения крана к стропильной конструкции =0,1м и высоты моста крана грузоподъёмностью 10т H_к=1,9м (см. приложение XV).

Н₂=Н_к+h_рельса+h_п.б.+ =2750+0,15+0,8+0,1=3800мм=3,8м.

С учётом унификации размеров колонн серии 1.424.1(приложение V) назначаем Н₂=3,9м

Высоту подкрановой части колонн определяем по заданной высоте до низа стропильной конструкции Н_н.с.к=13,2м и отметки обреза фундамента h₁=0.15м при Н₂=3,9м.

Н₁=13,2-3,9+0,15=9,45м.

Расстояние от верха колонны до уровня головки подкранового рельса соответственно будет равно у=Н₂-h_рельса-h_п.б =3,9-0,8-0,15=2,95м.

Для назначения размеров сечений колонн по условию предельной гибкости вычислим их расчетные длины в соответствии со СНиП табл.32. Результаты представлены в таблице:

Часть колонны	При расчете в плоскости поперечной рамы	В перпендикулярном направлении
При учете нагрузок от крана	Без учета нагрузок от крана
Подкрановая Н₁=9,45м	1,5*Н₁=14,175м	1,2*(Н₁+Н₂)=16,02м	0,8*Н₁=7,56м
Надкрановая Н₂=3,9м	2*Н₂=7,8м	2,5*Н₂=9,75м	1,5*Н₂=5,85м

Согласно требованиям СНиП п.5.2, размеры сечений внецентренно сжатых колонн должны приниматься такими, чтобы их гибкость () в любом направлении, как правило, не превышала 120(35). Следовательно, по условию максимальной гибкости высота сечения подкрановой части колонн должна быть не менее = =0,4577м, а надкрановой = =0,279м. С учетом требований унификации для мостовых кранов грузоподъёмностью 10т принимаем поперечные сечения колонн в надкрановой части 400 мм. В надкрановой части для крайних колонн с номером типа опалубочной формы номер 6 назначаем сечение 400 мм, а для средней с номером типа опалубочной формы номер 10 - мм. В этом случае удовлетворяются требования по гибкости и рекомендации по назначению высоты сечения подкрановой части колонны в пределах (1/10…1/14)Н₁=(1/10…1/14)*9,45 =0,945…0,675м.

В соответствии с таблицей габаритов колонн (приложение V) и назначенными размерами поперечных сечений принимаем для колонн крайнего ряда по оси А номер типа опалубки 5, а для колонн среднего ряда по оси Б -9

Стропильную конструкцию по заданию принимаем в виде двухскатной решетчатой балки типа БДР18 из тяжёлого бетона. По приложению VI назначаем марку балки 3БДР18 с номером типа опалубочной формы 3 с максимальной высотой в середине пролёта1,64м (объём бетона 4,84м³).

По приложению XI назначаем тип плит покрытия размером 3 м (номер типа опалубочной формы 3, высота ребра 455мм, приведенная толщина с учетом заливки швов бетоном 70мм).

Толщина кровли (по заданию тип 2) согласно приложению XIII составляет 160мм.

По заданию проектируем наружные стены из сборных навесных панелей. В соответствии с приложением XIV принимаем панели из бетона на пористом заполнителе марки по плотности D900 толщиной 240мм. Размеры остекления назначаем по приложению XIV с учетом грузоподъёмности мостовых кранов.