Сравнение эффективности проточных реакторов идеального смешения и идеального вытеснения. Сравнение эффективности реакторов периодического и непрерывного действия. Выбор реактора по селективности.

При одинаковых условиях проведения одной и той же реакции для достижения равной глубины превращения среднее время пребывания реагентов в проточном реакторе идеального смешения больше, чем в реакторе идеального вытеснения. Скорость реакции, согласно закону действующих масс, пропорциональна концентрации реагентов. Следовательно, в реакторе идеального вытеснения она всегда выше, чем в проточном реакторе идеального смешения.

Ранее указывалось, что для проточного реактора идеального смешения (а) среднее время пребывания (τ): τ_С=(C_A,0-C_A,f)*(1/ w _rA*(C_A,f)) или τ_С=(x_A,f)*(C_A,0/ w _rA*(x_A,f)), то есть определяется произведением двух постоянных величин и геометрически может быть представлено виде прямоугольника с соответствующими сторонами:

Для стационарного реактора идеального вытеснения (б): CA,f τ B= - ∫1/(w r,A(CA))*dCA, или CA,0 XA,f τ B= CA,0 ∫ 1/(w r,A(xA)) *dxA 0

То есть величина τ_B, как определённый интеграл выражается площадью криволинейной трапеции.

Из рисунка видно, что площади криволинейных трапеций, соответствующие τ_B меньше площадей прямоугольников, соответствующих τ_С, причём разница тем больше, чем больше достигаемая в реакторе степень превращения исходного реагента. Следовательно, при равном объёмном расходе и одинаковом выходе продукта, реактор идеального вытеснения должен иметь меньший объём, чем проточный реактор идеального смешения. Интенсивность J=П/V будет выше.

Достигаемая на выходе из реактора концентрация целевого продукта С_R будет определяться, с одной стороны, выбранным типом реактора, а с другой – кинетическими особенностями реакций, которые могут быть учтены через дифференциальную селективность φ’, равную отношению скорости расходования реагента А на целевую реакцию к общей скорости его расходования.

Сравним проточные реакторы идеального вытеснения и идеального смешения при проведении параллельных реакций разного порядка: a₁A→rR и a₂A→sS (1) по выходу целевого продукта (R). Выход (R) может быть представлен: Ф_R=C_R/C_R,_MAX=C_R/(C_A,0 *r/a₁) (2). Уравнение (1) представим: A→r/a₁ * R; A→S/a₂ * S (3). Скорость расходования продукта А (на целевую реакцию): ω_A=1/(r/a) * dC_R/dτ. Тогда φ’=[(1/(r/a))*dC_R/dτ]/-dC_A/dτ=-1/(r/a₁) * dC_R/dC_A (4) Проинтегрировав уравнение (4), получим зависимость C_R от дифференциальной селективности φ’:

CA,f CA,f

C_R=-r/a₁ ∫ φ’dC_A (5), подставим (5) в (2), получим Ф_R=-1/C_A,0 ∫ φ’ dC_A (6)

^{CA,0 CA,0}

Здесь дифференциальная селективность, стоящая, под знаком интеграла является в общем случае убывающей или возрастающей функцией от концентрации исходного реагента А (см. 4). Если φ’ не постоянна, необходимо провести интегрирование для определения Ф_R (см. 6). В частности, для реактора идеального вытеснения (РИВ). Если C_A постоянна по всему объёму и во времени, то уравнение (6) для (РИС) реактора идеального смешения можно упростить: Ф_R,C=(C_A,0-C_A,f)/C_A,0 * φ’(C_A,_f) (7). Выход целевого продукта по уравнениям (6) и (7) для РИВ и РИС можно представить графически в виде площадей криволинейной трапеции (Ф_R,B) (1) и прямоугольника (Ф_R,C). На рисунках n₁ и n₂ – обозначены порядки соответственно целевой и побочной реакций.

Если n₁ > n₂, то выход целевого продукта в РИВ больше, чем в РИС, если n₁< n₂, то выход целевого продукта в РИС больше, чем в РИВ, при n₁ = n₂ выход целевого продукта в РИС одинаков с таковым в РИВ. Это надо учитывать при выборе типа реактора, также надо учитывать, что РИВ имеет меньший объём, но большее сопротивление и трудность чистки таких аппаратов. РИС имеют низкие концентрации, низкие скорости реакции: чтобы использовать преимущества РИС и увеличение концентрации, можно использовать каскад РИС при их последовательном включении.

Лекция 15.